普通的絕緣漆沒有耐高溫的性能，易于被碳化。感應爐在出鋼時，高溫液體飛濺到感應爐線圈上，線圈表面的絕緣漆被直接破壞。熔融金屬液體從耐火材料的滲出，直接接觸到線圈表面，立即將線圈表面的絕緣層破壞。若絕緣漆沒有耐高溫的性能，滲出的金屬液體會將線圈直接燙穿。感應線圈所處的環境氣氛腐蝕性較強，普通的絕緣漆無法有效抗腐蝕，易于變質脫落，失去絕緣能力。工廠的金屬粉塵比較嚴重，粉塵附著在線圈表面形成導體，線圈表面失去絕緣能力，導致線圈短路和打火現象嚴重。感應線圈的局部有冷卻水滲漏現象，在線圈表面沒有絕緣能力的情況下導通線路，導致線圈打火。因此在設備運行時，認為有必要使用漏爐報警檢測裝置，在鋼液未到達感...

在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑；結束時氧含量在763ppm；無需再采用al脫氧；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，按照，終脫氧值在16ppm，后破真空進行澆注；由于氧含量在期限定范圍之內，故無需補加鋁；4）進行連鑄：澆注全程采用吹氬保護，并加滿無碳覆蓋劑；控制拉坯速度在；5）進行后續軋制。經觀測，本實施例澆注5次時，其下水口處未發現有跳棒結瘤現象，噸鋼少用鋁。實施例2一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度1693℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640...

對成本及鋼中夾雜物均有不利影響。由馬富平等發表于2014年30卷002期《煉鋼》上的文獻，即《**碳鋼方坯連鑄生產工藝研究》，介紹了在方坯連鑄**碳鋼的操作實踐,工藝路線為"轉爐→lf精煉→rh真空處理→方坯連鑄"，采用三步頂渣改質工藝(轉爐、lf、rh工序鋼包頂渣改質),可將頂渣w(feo+mno)控制在3%左右,為鋼液鈣處理創造有利條件,避免水口絮流,實現多爐連澆。該文獻同樣也是強調熔渣改質，使用鈣處理工藝改善澆注性。由馬富平等發表于2011年0s1期《北京科技大學學報》上的文獻，即《**碳鋁***鋼方坯連鑄工藝》，為了對**碳鋁***鋼的生產工藝進行優化研究,確立了轉爐-lf-r...

并利用班前、班后會由班長或安全員向班組員工進行安全生產操作規程的項點解讀和培訓，讓所有操作者了然于胸，熟練運用。、4個具體措施一是根據現場實際編排了行之有效的天車吊運指令手勢，由于鑄造車間現場噪音大，煙塵重，只能通過動作幅度較大的手勢來指揮天車吊運，完成吊運作業，因此將“起、落、行走”等指令編排成固定的大幅度手勢，并對天車司機進行形象記憶培訓，來確保生產過程中的安全。、二是配備了3個安全生產輔助工具即：驗電筆、遠紅外測溫***和爐襯厚度報警器。生產過程中規定每兩個小時對重點配電箱等關鍵部位進行檢測，看是否有漏電情況發生；每出一包鐵水對爐體線圈、銅排接點進行溫度檢測，看是否有溫度異常現象...

帶有電磁攪拌器的結晶器結構形式如下圖所示：二、電磁攪拌對電源的特殊要求電磁攪拌系統由兩大部分組成：電磁攪拌器和變頻電源。鋼水之所以能被攪拌，是由于攪拌器激發的交變磁場穿透到鑄坯的鋼水內，在其中產生感應電流，感應電流與磁場相互作用產生電磁力，電磁力作用在鋼水體積元上，從而推動鋼水運動。其中感生電磁力與電流強度的平方成正比。電流越大，中心磁感應強度越高。一般情況下，結晶區電磁攪拌器要求中心磁感應強度幅值>500Gs；為保證達到磁感應強度要求，必須要有足夠大的電流。這就要求變頻電源必須能夠長時間提供大電流，通常要在達到400A以上。電磁攪拌器作用在鋼水中電磁力和鋼水攪拌的速度不僅與電流強度有...

在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑；結束時氧含量在763ppm；無需再采用al脫氧；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，按照，終脫氧值在16ppm，后破真空進行澆注；由于氧含量在期限定范圍之內，故無需補加鋁；4）進行連鑄：澆注全程采用吹氬保護，并加滿無碳覆蓋劑；控制拉坯速度在；5）進行后續軋制。經觀測，本實施例澆注5次時，其下水口處未發現有跳棒結瘤現象，噸鋼少用鋁。實施例2一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度1693℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640...

連鑄機快換時，兩臺中間包車需要從預備位、澆鑄位進行互換，在位置互換過程中，通過接近開關實現檢測，控制系統在連鑄機澆鑄過程中一旦檢測到兩臺中間包車有啟動信號并且完成位置互換，則立即自動執行中間包車快換功能，這樣有利于減少人員操作實現設備自動化。需要說明的是，有啟動信號并且完成位置互換：“有啟動信號”指中間包車移動行走信號發出，也就是2臺中間包車其中1臺向預備位行走，另1臺向澆鑄位行走，在行走信號發出后，分別檢測到1臺由澆鑄位行走到預備位，另1臺由預備位行走到澆鑄位時，控制系統檢測確認后會發出中間包車位置進行互換。解決因接近開關故障發出誤信號造成設備動作，此種設計在中間包車沒有行走時即使接...

位移傳感器獲得的采樣結果和期望軌跡存儲器內的對應期望值進行比較后的差值通過a/d轉化模塊分別與pd處理單元和pid迭代學習單元連接，pd處理單元和pid迭代學習單元處理后的數據均通過d/a轉化模塊連接伺服閥的輸入信號；伺服液壓系統包括相互配合的主液壓泵站和伺服閥控部分，其中：主液壓泵站包括電機連接泵組一、溢流閥一、高壓過濾器一、蓄能器組，其中電機連接泵組一、溢流閥一、高壓過濾器一依次連接，電機連接泵組一和蓄能器組分別連接油箱，油箱通過伺服液壓系統連接伺服缸，高壓過濾器一連接電源；伺服閥控部分包括二位四通換向閥、主液控單向閥、伺服閥、左液控單向閥、右液控單向閥、溢流閥、單向閥，其中二位四...

反饋控制器和比例調節器是矯正已輸出的信號，比如反饋控制器側重于位移傳感傳來的實際信號處理，偏重于真實差值的直接處理；比例調節器主要是對差值進行微分或積分處理后進行控制；pid迭代學習單元和pd處理單元是即將輸出信號的矯正，其中pid迭代學習單元負責對差值進行校正，pd處理單元對差值的變化率進行預見，具有預見性。末端電磁攪拌的比較好位置數據庫中的數據是通過數學模型的計算并被射釘試驗和鑄坯低倍試驗驗證的。采用雙閉環控制策略和pid迭代算法，對伺服缸的輸入信號進行控制，從而控制伺服缸活塞桿的伸出長度。液壓伺服控制，響應速度快，控制精細。比例微分控制器pd比單純的比例控制器作用更快，尤其是對容...

保障站在罐蓋上員工作業時的人身安全；而且各部分罐蓋之間通過拼接件連接能有效解決傳統拼接式連接處易熱變形的問題，且安裝和維修較為便捷；在三部分罐蓋的組成罐蓋框架內分層設置陶瓷纖維板及耐火澆注層ⅰ，既能降低罐蓋頂板的熱輻射，而且罐蓋的隔熱保溫性能好，從而能夠***延長罐蓋的使用壽命；通過罐蓋的框架內設加強橫板，耐火澆注層ⅰ澆注于框架內的加強橫板上，從而可以增強罐蓋內耐火澆注層ⅰ的結合度，增強罐蓋內耐火澆注層ⅰ的耐熱沖擊及蝕損性能，從而延長罐蓋的使用壽命。進一步，罐蓋框架內在頂板或加強橫板的底面固定設置有與加強橫板交叉的加強縱板，或者與加強橫板直接交叉固定設置有加強縱板，從而加強縱板可根據需...

導致無法拼接在一起或連接失效，而且長期受熱容易損壞拼接部分的罐蓋邊框，進而損壞邊框附近的部分，嚴重影響分體式罐蓋的使用壽命。此外，為了增強罐蓋內耐火澆注料的結合度，一般通過在頂板的底面固定設置多個錨固件或設置金屬網的方式，但又會造成加工困難，而且罐蓋頂板的強度未得到增強，使用一段時間后變形較嚴重，使用壽命仍然較低。為了增強中間罐分體式罐蓋的強度，提高安全保障，需要進一步探索連鑄機中間罐用**度分體式罐蓋。技術實現要素：本實用新型的目的在于提供一種強度高、安裝和維修便捷、整體抗熱變形能力強、隔熱保溫性能好的連鑄機中間罐用**度分體式罐蓋。本實用新型的目的是這樣實現的：包括中罐蓋、左罐蓋、...

普通的絕緣漆沒有耐高溫的性能，易于被碳化。感應爐在出鋼時，高溫液體飛濺到感應爐線圈上，線圈表面的絕緣漆被直接破壞。熔融金屬液體從耐火材料的滲出，直接接觸到線圈表面，立即將線圈表面的絕緣層破壞。若絕緣漆沒有耐高溫的性能，滲出的金屬液體會將線圈直接燙穿。感應線圈所處的環境氣氛腐蝕性較強，普通的絕緣漆無法有效抗腐蝕，易于變質脫落，失去絕緣能力。工廠的金屬粉塵比較嚴重，粉塵附著在線圈表面形成導體，線圈表面失去絕緣能力，導致線圈短路和打火現象嚴重。感應線圈的局部有冷卻水滲漏現象，在線圈表面沒有絕緣能力的情況下導通線路，導致線圈打火。因此在設備運行時，認為有必要使用漏爐報警檢測裝置，在鋼液未到達感...

步驟c、獲得在不同連鑄工藝參數下的末端電磁攪拌的比較好位置數據庫；步驟d、通過對不同連鑄工藝參數下的末端電磁攪拌比較好位置進行大數據分析，得出末端電磁攪拌比較好位置數據庫，同時兼顧伺服缸活塞桿行程，確定末端電磁攪拌的初始位置；步驟e、生產過程中，工控機根據連鑄工藝參數實時調取末端電磁攪拌比較好位置數據庫中的數據，并將末端電磁攪拌的比較好位置與當時末端電磁攪拌的位置進行比較，如果二者的位置差值為零則不予調整，如果位置差值不為零，則實時調整末端電磁攪拌的位置直至其位于比較好攪拌位置處。本發明技術方案的進一步改進在于：步驟c中的連鑄工藝參數包括鑄機流別、澆鑄鋼種、澆鑄溫度、拉速、鑄坯斷面尺寸...

將變量進行定義如下：原電位器設定拉速值:piw988選擇畫面設定拉速:畫面設定拉速值:fc99為實型和字的轉換功能塊mw418為**終拉速設定值。本發明目的是將連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代傳統的手動電位器調節，避免了因為外界溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢造成電位器電阻變化，而影響電位器的精度，從而造成生產過程中常常因拉速不穩定引起液面波動，對產品的質量產生影響，嚴重時造成的生產中斷，以及帶來的不必要的維護工作。尤其采用hmi拉速控制操作更為簡便，調節幅度和上下限值還可以進行適當的修改，**滿足了對產品質量的要求和工藝操作的要求，不用再對拉速相關的控制器件進行維護，降...

pd處理單元和pid迭代學習單元處理后的數據均通過d/a轉化模塊連接伺服閥的輸入信號；伺服液壓系統包括相互配合的主液壓泵站和伺服閥控部分，其中：主液壓泵站包括電機連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14、蓄能器組18，其中電機連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14依次連接，電機連接泵組一12和蓄能器組18分別連接油箱，油箱通過伺服液壓系統連接伺服缸8，高壓過濾器一14連接電源；伺服閥控部分包括二位四通換向閥29、主液控單向閥19、伺服閥20、左液控單向閥21、右液控單向閥28、溢流閥26、單向閥27，其中二位四通換向閥29的p端和l端對應連接伺服液壓系統的p端和l端，二位...

但并不是每一種變頻器都適合用來改造。這主要是因為通用型變頻器是為控制交流電機而設計的，并不適于用作電磁攪拌電源。SVF-EV變頻器，與同類變頻器相比較，更為適合改裝成電磁攪拌用的變頻電源。SVF-EV變頻器內部安置了直流電抗器，可以在電網電壓瞬間波動時，保護變頻器的整流部分，同時也***了由于整流所產生的部分諧波電流對電網的影響，改善了輸入到變頻器的電流波形，增強了變頻器抵抗電網電壓浪涌的能力，同時交流電抗器還減小了由于諧波電流所產生的諧波電壓，減小了對同電源系統中的影響。變頻器輸出電流波形為正弦波，波形畸變率小，這對于保護攪拌器線圈十分重要。在分立組件組成的電源系統中不可缺少的隔離變...

本實施例澆注5次時，其下水口處未發現有跳棒結瘤現象，噸鋼少用鋁。實施例5一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度1688℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1660℃；在停止加熱前2min時按照；結束時氧含量在774ppm；無需再采用al脫氧；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，按照，脫氧值在45ppm，由于氧含量高于40ppm限定范圍，故經加入鋁丸后達到要求，經再循環5min后破真空進行澆注；4）進行連鑄：澆注全程采用吹氬保護，并加滿無碳覆蓋劑；控制拉坯速度在；5）進行后續軋...

4扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕。具體實施方式這里將詳細地對示例性實施例進行說明，其示例表示在附圖中。下面的描述涉及附圖時，除非另有表示，不同附圖中的相同數字表示相同或相似的要素。以下示例性實施例中所描述的實施方式并不**與本發明相一致的所有實施方式。相反，它們*是與如所附權利要求書中所詳述的、本發明的一些方面相一致的裝置和方法的例子。圖1示出了根據本發明的一個實施例的連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法的步驟流程圖。如圖1所示，本發明提供了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法，轉換方法包括如下步驟：步驟1，基于***的連鑄機快換啟動信號，在hmi人機界面選擇軟壓下輥縫控...

連鑄機冷卻水系統特點及水質要求。重點闡述蝶閥、球閥的特性，并分析閥門在連鑄機冷卻水系統中的作用，給出了選用方法。前言閥門的用途是***的，而且作用很大。在連鑄機冷卻水系統（以下簡稱水系統）中閥門起調節流量;啟、閉;檢修等作用，它能保證連鑄機設備正常運行，延長設備使用壽命，保證連鑄機能夠生產出合格的鑄坯。閥門同連鑄機其它設備相比往往被忽視，如果閥門選型不當，會使整個冷卻系統調節能力不夠，生產效率低或造成其他事故。因此，水系統閥門要根據連鑄機的特殊要求進行合理的選用。連鑄機冷卻水系統冷卻水系統分為四個系統：（1）結晶器冷卻水系統，水質為軟水，進水壓力約為，溫度為35～55℃。（2）設備間接...

形成模擬閉環回路；反饋信號與期望軌跡位移的差值由工控機進行pd算法處理后疊加到下一個輸出控制量中，形成數字閉環回路，在數字閉環回路中，采用pid學習迭代算法將水冷伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置。該多流連鑄機末端電磁攪拌位置實時伺服控制裝置包括設置在工控機中的pid迭代學習控制器，a/d轉化模塊，d/a轉化模塊，比例調節器、反饋控制器、位移傳感器、伺服液壓系統（水冷伺服缸、液壓泵站、蓄能器組、各種液壓閥件）、末端電磁攪拌調節機構(導軌、末端電磁攪拌、小車、車輪)。pid迭代學習控制器包括pd處理單元、pid迭代學習單元和兩個控制量存儲器，它能夠實現pid迭代學習算法、pd算法、控制量存...

pid迭代學習處理后的數據與設置在工控機內的***控制量儲存器中的期望軌跡數據疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量，從而將伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置，**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調整為零。本發明技術方案的進一步改進在于：通過多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置來實現上述方法，多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數字量處理裝置、a/d轉化模塊、d/a轉化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應配合的伺服液壓系統、與末端電磁攪拌對應配合的末端電磁攪拌調節機構；模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...

在噴嘴設計參數和使用條件完全相同的條件下，不同制造廠、不同材料的噴嘴，有的不到一個月就堵塞嚴重，有的3—4個月不堵塞。噴嘴內表面是否耐磨影響因素很多，一般認為與材料的微量元素、熱處理和加工工藝有關，還難以定量分析。從使用角度看，較簡單的方法就是選擇耐磨壽命長的噴嘴。在特定的使用條件下，定期檢測的性能參數比如流量、噴射角和噴水分布的變化，通常在三個月至半年即可查清噴嘴的磨損壽命。選擇耐磨壽命長的噴嘴不僅可以降低成本，還**減少生產事故、廢次品和維修量。二、連鑄噴嘴設計影響連鑄噴嘴的參數包括噴射角、流量、噴水分布、打擊力、噴霧顆粒和速度分布、磨損壽命等，在現代化的噴嘴檢測試驗室可以對這些性...

pid迭代學習處理后的數據與設置在工控機內的***控制量儲存器中的期望軌跡數據疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量，從而將伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置，**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調整為零。本發明技術方案的進一步改進在于：通過多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置來實現上述方法，多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數字量處理裝置、a/d轉化模塊、d/a轉化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應配合的伺服液壓系統、與末端電磁攪拌對應配合的末端電磁攪拌調節機構；模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...

通常連鑄用噴嘴型號一般由5部分代碼組成。***部分代碼表示噴嘴類型，如PZ指水噴嘴，HPZ指氣水混合霧化噴嘴（簡稱氣霧噴嘴）。第二部分代碼表示標態壓力（水噴嘴水壓為，氣霧噴嘴氣水壓均為）下的水流量（水噴嘴縮小10倍讀取），單位：L/min。第三部分代碼表示標態壓力下的噴射角。第四部分代碼表示噴淋形狀，如B表示扁平形，QZ表示實心錐形，TY表示橢圓形，等等。第五部分代碼表示噴淋種類。注意：水噴嘴型號的**前面通常把連接螺紋的代號表示出來。氣霧噴嘴流量代碼和噴射角代碼之間用“—”連接。到目前為止我國擁有圓坯連鑄機86臺，連鑄圓坯可以直接穿孔軋制鋼管、鍛制輪轂、齒輪等。扇形段二次冷卻水是通過...

本專利申請屬于鋼鐵冶金連鑄生產控制技術領域，更具體地說，是涉及一種多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制方法。背景技術：煉鋼廠連鑄電磁攪拌已成為一種控制凝固組織、改善鑄坯質量的重要手段。世界各國鋼鑄機都普遍采用了電磁攪拌技術。在中國，許多鋼鐵廠都已經采用了結晶器電磁攪拌。然而，對于高碳鋼，鑄坯在二次冷卻中會出現縮孔、v型偏析、中心偏析質量缺陷，偏析缺陷隨著方坯斷面的增大而增加。為了解決高碳鋼的中心偏析缺陷，國內外開展了多種技術研究，其中是重要的是凝固末端電磁攪拌。為了獲得好的攪拌效果，末端攪拌器的安置位置很重要。過早攪拌等同于二冷區電磁攪拌不能起到應有的效果，而過遲攪拌鋼水已經凝...

通過提高出鋼溫度不低于1670℃、采用lf爐并控制精煉結束時的氧含量、在rh爐脫碳處理不吹氧升溫及脫碳結束后鋼水中氧含量，使澆注次數提高至不低于5次，生產成本能降低不低于5%的生產**碳鋼可澆性的方法。實現上述目的的措施：一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度不低于1670℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640~1665℃；在停止加熱**min內按照1~3kg/噸鋼加入精煉劑；并控制結束時氧含量在500~800ppm；當氧含量高于800ppm時采用al脫氧達到氧控制值；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧...

蝶閥在管路中的壓力損失比較**約是閘閥的三倍，因此在選擇蝶閥時應充分考慮管路系統壓力損失的影響。圖3蝶閥在結晶器銅板冷卻回路的應用管路中閥門所造成的壓強損失可表示為：式中ΔP為管路中閥門造成的壓強損失，MPa；K為閥門的壓強損失系數；K1為閥門部分開啟時造成的壓力損失系數，閥門全開時，K1=1；v為水流平均速度，m/s；ρ為水的密度，kg/m3。蝶閥的壓力損失系數K根據閥板的厚度約為～。圖4為蝶閥K1的近似結果。2、球閥選用球閥由旋塞閥演變而來，它的啟閉件為一個球體，利用球體繞閥桿的軸線旋轉90°實現開啟和關閉的目的。水系統中常選用浮動球球閥和V形開口的球閥，用在管路不大于DN125的...

水冷伺服缸8是液壓系統的執行元件，水冷伺服缸8中活塞桿24中安裝有位移傳感器25，水冷伺服缸8的缸筒中設計有水套22，生產時通入冷卻水，對水冷伺服缸8進行冷卻。蓄能器組18為的是提高伺服系統的響應速度。末端電磁攪拌調節機構包括下底座1、左導軌2、左下車輪3、末端電磁攪拌4、小車5、右下車輪6、右導軌7、水冷伺服缸8、上底座9、左上車輪10、右上車輪11。小車5上安裝有左下車輪3、右下車輪6、左上車輪10、右上車輪11，小車5上安裝有末端電磁攪拌4上，小車5通過四個車輪安放在左導軌2和右導軌7上，小車5通過上底座9與水冷伺服缸8相連接，水冷伺服缸8通過下底座1與水泥基固定。一種多流連鑄機...

左液控單向閥的出油口還連接伺服缸的有桿腔，右液控單向閥的出油口一方面通過單向閥連接伺服液壓系統的t端、另一方面連接伺服缸的無桿腔，溢流閥一端連接伺服液壓系統的t端、另一端串接在伺服缸的有桿腔，在與伺服缸的有桿腔相連接的液壓管路上安裝有測壓裝置。末端電磁攪拌調節機構包括與伺服缸活塞桿連接的上底座、與上底座連接的小車、設置在小車底部的車輪、與車輪滑動配合的導軌、設置在小車上的末端電磁攪拌、設置在伺服缸的缸筒中的水套，伺服缸通過下底座與水泥基固定，伺服缸活塞桿及上底座均與伺服閥的輸出壓力油動作配合。本發明技術方案的進一步改進在于：伺服液壓系統還包括備用液壓泵站，備用液壓泵站包括依次連接的高壓...

拉矯機啟動后觀察快換新澆鑄長度(b)2的變化情況，當快換新澆鑄長度增加后連鑄機快換功能真正運行，否則判定為故障，則不允許扇形段軟壓下輥縫控制模式開啟。進一步地，在連鑄機快換啟動信號***后，快換新澆鑄長度(b)2在小于3000mm時，手動***扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕4，當扇形段輥縫控制模式顯示1由manual模式轉為speed模式時，扇形段輥縫會按照本發明的步驟逐步壓到目標位置。進一步地，當speed模式表與model模式表接近時，手動轉為model模式。圖5中，扇形段輥縫控制模式顯示1包括speed、model和manual，其中speed顯示綠色時表示扇形段輥...