通常連鑄用噴嘴型號一般由5部分代碼組成。***部分代碼表示噴嘴類型，如PZ指水噴嘴，HPZ指氣水混合霧化噴嘴（簡稱氣霧噴嘴）。第二部分代碼表示標態壓力（水噴嘴水壓為，氣霧噴嘴氣水壓均為）下的水流量（水噴嘴縮小10倍讀取），單位：L/min。第三部分代碼表示標態壓力下的噴射角。第四部分代碼表示噴淋形狀，如B表示扁平形，QZ表示實心錐形，TY表示橢圓形，等等。第五部分代碼表示噴淋種類。注意：水噴嘴型號的**前面通常把連接螺紋的代號表示出來。氣霧噴嘴流量代碼和噴射角代碼之間用“—”連接。到目前為止我國擁有圓坯連鑄機86臺，連鑄圓坯可以直接穿孔軋制鋼管、鍛制輪轂、齒輪等。扇形段二次冷卻水是通過...

本專利申請屬于鋼鐵冶金連鑄生產控制技術領域，更具體地說，是涉及一種多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制方法。背景技術：煉鋼廠連鑄電磁攪拌已成為一種控制凝固組織、改善鑄坯質量的重要手段。世界各國鋼鑄機都普遍采用了電磁攪拌技術。在中國，許多鋼鐵廠都已經采用了結晶器電磁攪拌。然而，對于高碳鋼，鑄坯在二次冷卻中會出現縮孔、v型偏析、中心偏析質量缺陷，偏析缺陷隨著方坯斷面的增大而增加。為了解決高碳鋼的中心偏析缺陷，國內外開展了多種技術研究，其中是重要的是凝固末端電磁攪拌。為了獲得好的攪拌效果，末端攪拌器的安置位置很重要。過早攪拌等同于二冷區電磁攪拌不能起到應有的效果，而過遲攪拌鋼水已經凝...

通過提高出鋼溫度不低于1670℃、采用lf爐并控制精煉結束時的氧含量、在rh爐脫碳處理不吹氧升溫及脫碳結束后鋼水中氧含量，使澆注次數提高至不低于5次，生產成本能降低不低于5%的生產**碳鋼可澆性的方法。實現上述目的的措施：一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度不低于1670℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640~1665℃；在停止加熱**min內按照1~3kg/噸鋼加入精煉劑；并控制結束時氧含量在500~800ppm；當氧含量高于800ppm時采用al脫氧達到氧控制值；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧...

蝶閥在管路中的壓力損失比較**約是閘閥的三倍，因此在選擇蝶閥時應充分考慮管路系統壓力損失的影響。圖3蝶閥在結晶器銅板冷卻回路的應用管路中閥門所造成的壓強損失可表示為：式中ΔP為管路中閥門造成的壓強損失，MPa；K為閥門的壓強損失系數；K1為閥門部分開啟時造成的壓力損失系數，閥門全開時，K1=1；v為水流平均速度，m/s；ρ為水的密度，kg/m3。蝶閥的壓力損失系數K根據閥板的厚度約為～。圖4為蝶閥K1的近似結果。2、球閥選用球閥由旋塞閥演變而來，它的啟閉件為一個球體，利用球體繞閥桿的軸線旋轉90°實現開啟和關閉的目的。水系統中常選用浮動球球閥和V形開口的球閥，用在管路不大于DN125的...

水冷伺服缸8是液壓系統的執行元件，水冷伺服缸8中活塞桿24中安裝有位移傳感器25，水冷伺服缸8的缸筒中設計有水套22，生產時通入冷卻水，對水冷伺服缸8進行冷卻。蓄能器組18為的是提高伺服系統的響應速度。末端電磁攪拌調節機構包括下底座1、左導軌2、左下車輪3、末端電磁攪拌4、小車5、右下車輪6、右導軌7、水冷伺服缸8、上底座9、左上車輪10、右上車輪11。小車5上安裝有左下車輪3、右下車輪6、左上車輪10、右上車輪11，小車5上安裝有末端電磁攪拌4上，小車5通過四個車輪安放在左導軌2和右導軌7上，小車5通過上底座9與水冷伺服缸8相連接，水冷伺服缸8通過下底座1與水泥基固定。一種多流連鑄機...

左液控單向閥的出油口還連接伺服缸的有桿腔，右液控單向閥的出油口一方面通過單向閥連接伺服液壓系統的t端、另一方面連接伺服缸的無桿腔，溢流閥一端連接伺服液壓系統的t端、另一端串接在伺服缸的有桿腔，在與伺服缸的有桿腔相連接的液壓管路上安裝有測壓裝置。末端電磁攪拌調節機構包括與伺服缸活塞桿連接的上底座、與上底座連接的小車、設置在小車底部的車輪、與車輪滑動配合的導軌、設置在小車上的末端電磁攪拌、設置在伺服缸的缸筒中的水套，伺服缸通過下底座與水泥基固定，伺服缸活塞桿及上底座均與伺服閥的輸出壓力油動作配合。本發明技術方案的進一步改進在于：伺服液壓系統還包括備用液壓泵站，備用液壓泵站包括依次連接的高壓...

拉矯機啟動后觀察快換新澆鑄長度(b)2的變化情況，當快換新澆鑄長度增加后連鑄機快換功能真正運行，否則判定為故障，則不允許扇形段軟壓下輥縫控制模式開啟。進一步地，在連鑄機快換啟動信號***后，快換新澆鑄長度(b)2在小于3000mm時，手動***扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕4，當扇形段輥縫控制模式顯示1由manual模式轉為speed模式時，扇形段輥縫會按照本發明的步驟逐步壓到目標位置。進一步地，當speed模式表與model模式表接近時，手動轉為model模式。圖5中，扇形段輥縫控制模式顯示1包括speed、model和manual，其中speed顯示綠色時表示扇形段輥...

pid迭代學習處理后的數據與設置在工控機內的***控制量儲存器中的期望軌跡數據疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量，從而將伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置，**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調整為零。本發明技術方案的進一步改進在于：通過多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置來實現上述方法，多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數字量處理裝置、a/d轉化模塊、d/a轉化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應配合的伺服液壓系統、與末端電磁攪拌對應配合的末端電磁攪拌調節機構；模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...

普通的絕緣漆沒有耐高溫的性能，易于被碳化。感應爐在出鋼時，高溫液體飛濺到感應爐線圈上，線圈表面的絕緣漆被直接破壞。熔融金屬液體從耐火材料的滲出，直接接觸到線圈表面，立即將線圈表面的絕緣層破壞。若絕緣漆沒有耐高溫的性能，滲出的金屬液體會將線圈直接燙穿。感應線圈所處的環境氣氛腐蝕性較強，普通的絕緣漆無法有效抗腐蝕，易于變質脫落，失去絕緣能力。工廠的金屬粉塵比較嚴重，粉塵附著在線圈表面形成導體，線圈表面失去絕緣能力，導致線圈短路和打火現象嚴重。感應線圈的局部有冷卻水滲漏現象，在線圈表面沒有絕緣能力的情況下導通線路，導致線圈打火。因此在設備運行時，認為有必要使用漏爐報警檢測裝置，在鋼液未到達感...

其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度1687℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1645℃；在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑；由于結束時氧含量在866ppm，通過加入鋁丸脫氧后氧含量在704ppm；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，按照，脫氧值在，后破真空進行澆注，由于氧含量在期限定范圍之內，故無需或補加鋁4）進行連鑄：澆注全程采用吹氬保護，并加滿無碳覆蓋劑；控制拉坯速度在；5）進行后續軋制。經觀測，本實施例澆注6次時，其下水口處未發現有跳棒結瘤現象，噸鋼少用鋁。實施例4一種提高方坯連鑄機生產**碳...

拉矯機啟動后觀察快換新澆鑄長度(b)2的變化情況，當快換新澆鑄長度增加后連鑄機快換功能真正運行，否則判定為故障，則不允許扇形段軟壓下輥縫控制模式開啟。進一步地，在連鑄機快換啟動信號***后，快換新澆鑄長度(b)2在小于3000mm時，手動***扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕4，當扇形段輥縫控制模式顯示1由manual模式轉為speed模式時，扇形段輥縫會按照本發明的步驟逐步壓到目標位置。進一步地，當speed模式表與model模式表接近時，手動轉為model模式。圖5中，扇形段輥縫控制模式顯示1包括speed、model和manual，其中speed顯示綠色時表示扇形段輥...

本發明涉及連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代手動調節的方法，屬于冶金行業連鑄設備技術領域。背景技術：連鑄機拉速是指澆鑄坯從結晶器中被引錠桿拉出來的速度。一般為1m/min~4m/min。拉速快慢決定了連鑄機的生產效率。拉速的穩定性決定了產品質量的高低。傳統的拉速控制多采用電位器手動調節，電位器是用于調節拉速快慢的元件，電位器(potentiometer)或稱(電壓器)，也稱為“pots”或可變電阻器，連鑄機拉速控制原理也是基于電位器具有分壓功能來調節拉速，電位器輸出一個電壓值，其正比于沿著可變電阻器之滑動器的位置。因為溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢均會造成電阻變化，影響電...

連鑄機冷卻水系統特點及水質要求。重點闡述蝶閥、球閥的特性，并分析閥門在連鑄機冷卻水系統中的作用，給出了選用方法。前言閥門的用途是***的，而且作用很大。在連鑄機冷卻水系統（以下簡稱水系統）中閥門起調節流量;啟、閉;檢修等作用，它能保證連鑄機設備正常運行，延長設備使用壽命，保證連鑄機能夠生產出合格的鑄坯。閥門同連鑄機其它設備相比往往被忽視，如果閥門選型不當，會使整個冷卻系統調節能力不夠，生產效率低或造成其他事故。因此，水系統閥門要根據連鑄機的特殊要求進行合理的選用。連鑄機冷卻水系統冷卻水系統分為四個系統：（1）結晶器冷卻水系統，水質為軟水，進水壓力約為，溫度為35～55℃。（2）設備間接...

左液控單向閥的出油口還連接伺服缸的有桿腔，右液控單向閥的出油口一方面通過單向閥連接伺服液壓系統的t端、另一方面連接伺服缸的無桿腔，溢流閥一端連接伺服液壓系統的t端、另一端串接在伺服缸的有桿腔，在與伺服缸的有桿腔相連接的液壓管路上安裝有測壓裝置。末端電磁攪拌調節機構包括與伺服缸活塞桿連接的上底座、與上底座連接的小車、設置在小車底部的車輪、與車輪滑動配合的導軌、設置在小車上的末端電磁攪拌、設置在伺服缸的缸筒中的水套，伺服缸通過下底座與水泥基固定，伺服缸活塞桿及上底座均與伺服閥的輸出壓力油動作配合。本發明技術方案的進一步改進在于：伺服液壓系統還包括備用液壓泵站，備用液壓泵站包括依次連接的高壓...

pid迭代學習處理后的數據與設置在工控機內的***控制量儲存器中的期望軌跡數據疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量，從而將伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置，**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調整為零。本發明技術方案的進一步改進在于：通過多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置來實現上述方法，多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數字量處理裝置、a/d轉化模塊、d/a轉化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應配合的伺服液壓系統、與末端電磁攪拌對應配合的末端電磁攪拌調節機構；模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...

電位器的作用——調節電壓（含直流電壓與信號電壓）和電流的大小。結構特點——電位器的電阻體有兩個固定端，通過手動調節轉軸或滑柄，改變動觸點在電阻體上的位置，則改變了動觸點與任一個固定端之間的電阻值，從而改變了電壓與電流的大小。電位器是一種可調的電子元件。它是由一個電阻體和一個轉動或滑動系統組成。當電阻體的兩個固定觸電之間外加一個電壓時，通過轉動或滑動系統改變觸點在電阻體上的位置，在動觸點與固定觸點之間便可得到一個與動觸點位置成一定關系的電壓。它大多是用作分壓器，這時電位器是一個四端元件。電位器基本上就是用于分壓的可變電阻器。在裸露的電阻體上，緊壓著一至兩個可移金屬觸點。觸點位置確定電阻體...

則無法在不終澆的情況下將線性收縮輥縫控制模式轉換為軟壓下輥縫控制模式。實際生產中會出現開澆前期連鑄機扇形段輥縫位置采用線性收縮輥縫控制模式，當連鑄機多爐連澆快換后，由生產低級別鋼種快換轉為生產高級別鋼種，這就需要連鑄機扇形段輥縫采用軟壓下輥縫控制模式，這時投入軟壓下輥縫控制模式則扇形段后半部分會整體壓下3-6mm，扇形段框架加持力猛增，導致拉矯機轉矩**增加，**終發生拉不動板坯，使生產無法進行。技術實現要素：本發明旨在解決現有技術或相關技術中存在的技術問題之一。為此本發明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法。有鑒于此，本發明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法，所述轉...

接著轉到步驟e5；步驟e4.采用雙閉環控制策略和pid迭代算法，對伺服缸8的輸入信號進行控制，從而控制伺服缸8活塞桿24的伸出長度；步驟e5.工控機繼續偵測是否收到停澆信號，若沒有收到停澆信號，則轉到步驟e2，若收到停澆信號則進入步驟e6；步驟e6.澆注結束，末端電磁攪拌回到初始位置。步驟e4的具體控制過程為：伺服缸8活塞桿24伸出位移l與期望軌跡位移m的差值一方面經過模擬處理：差值通過反饋控制器來及時修正伺服閥20的輸入量，從而使伺服缸8的輸出量接近期望值，同時差值由對應的比例調節器進行比例調節后疊加到工控機輸出的對應比例伺服閥20的控制信號中，從而形成模擬閉環回路；另一方面差值經過...

連鑄機快換時，兩臺中間包車需要從預備位、澆鑄位進行互換，在位置互換過程中，通過接近開關實現檢測，控制系統在連鑄機澆鑄過程中一旦檢測到兩臺中間包車有啟動信號并且完成位置互換，則立即自動執行中間包車快換功能，這樣有利于減少人員操作實現設備自動化。需要說明的是，有啟動信號并且完成位置互換：“有啟動信號”指中間包車移動行走信號發出，也就是2臺中間包車其中1臺向預備位行走，另1臺向澆鑄位行走，在行走信號發出后，分別檢測到1臺由澆鑄位行走到預備位，另1臺由預備位行走到澆鑄位時，控制系統檢測確認后會發出中間包車位置進行互換。解決因接近開關故障發出誤信號造成設備動作，此種設計在中間包車沒有行走時即使接...

蝶閥在管路中的壓力損失比較**約是閘閥的三倍，因此在選擇蝶閥時應充分考慮管路系統壓力損失的影響。圖3蝶閥在結晶器銅板冷卻回路的應用管路中閥門所造成的壓強損失可表示為：式中ΔP為管路中閥門造成的壓強損失，MPa；K為閥門的壓強損失系數；K1為閥門部分開啟時造成的壓力損失系數，閥門全開時，K1=1；v為水流平均速度，m/s；ρ為水的密度，kg/m3。蝶閥的壓力損失系數K根據閥板的厚度約為～。圖4為蝶閥K1的近似結果。2、球閥選用球閥由旋塞閥演變而來，它的啟閉件為一個球體，利用球體繞閥桿的軸線旋轉90°實現開啟和關閉的目的。水系統中常選用浮動球球閥和V形開口的球閥，用在管路不大于DN125的...

步驟d、通過對不同連鑄工藝參數下的末端電磁攪拌4比較好位置進行大數據分析，得出末端電磁攪拌4比較好位置數據庫，同時兼顧伺服缸8活塞桿24行程，確定末端電磁攪拌4的初始位置；步驟e、生產過程中，工控機根據連鑄工藝參數實時調取末端電磁攪拌4比較好位置數據庫中的數據，并將末端電磁攪拌4的比較好位置與當時末端電磁攪拌4的位置進行比較，如果二者的位置差值為零則不予調整，如果位置差值不為零，則實時調整末端電磁攪拌4的位置直至其位于比較好攪拌位置處。步驟c中的連鑄工藝參數包括鑄機流別、澆鑄鋼種、澆鑄溫度、拉速、鑄坯斷面尺寸、結晶器液面高度、結晶器冷卻水量、進出口水溫差、二冷各區的實際噴水量、水溫度中...

因此可以利用計算機的儲存功能，將上一個行程的誤差信息應用到下一個行程的控制中，使得系統的輸出愈來愈接近系統的控制目標，從而可以提高系統的動態響應速度和控制精度，這個過程就是迭代學習控制器的原理。反饋控制器，就是通過測量當前水冷伺服缸8活塞桿的實際伸出量將這個實際值與期望值進行比較，然后根據比較結果來修正輸入量，從而使水冷伺服缸8輸出量接近期望值的器件。a/d轉化模塊，是把模擬信號轉化為數字信號的模塊，d/a轉化模塊，是把數字信號轉化成模似信號的模塊，比例調節器，也就是比例放大器。伺服液壓系統包括電機連接泵組一12、溢流閥一13、高壓過濾器一14、高壓過濾器二15、溢流閥二16、電機連接...

如圖2的中罐蓋a及圖3所示，所述陶瓷纖維板4通過陶瓷粘結劑連接到頂板2的底面，所述陶瓷纖維板4未涂有陶瓷粘結劑處與頂板2的底面之間存在空隙9。所述頂板2設置有與空隙9連通的多個通孔ⅱ。所述拼接件1包括與頂板2的頂面垂直固定連接的底座101，所述底座101設置有與之垂直的通孔ⅲ或固定設置有耐高溫螺母102，所述左罐蓋b、右罐蓋c的拼接件1與中罐蓋a的對應拼接件1通過穿過通孔ⅲ或耐高溫螺母102的耐高溫螺栓103連接。所述耐火澆注層ⅰ6為底面的工作面呈上弧形結構。所述邊框3的底面和/或至少罐蓋相互連接的外側面設置有耐火澆注層ⅱ或涂刷有耐高溫涂料。所述邊框3與耐火澆注層ⅱ連接的外側面固定設置...

則無法在不終澆的情況下將線性收縮輥縫控制模式轉換為軟壓下輥縫控制模式。實際生產中會出現開澆前期連鑄機扇形段輥縫位置采用線性收縮輥縫控制模式，當連鑄機多爐連澆快換后，由生產低級別鋼種快換轉為生產高級別鋼種，這就需要連鑄機扇形段輥縫采用軟壓下輥縫控制模式，這時投入軟壓下輥縫控制模式則扇形段后半部分會整體壓下3-6mm，扇形段框架加持力猛增，導致拉矯機轉矩**增加，**終發生拉不動板坯，使生產無法進行。技術實現要素：本發明旨在解決現有技術或相關技術中存在的技術問題之一。為此本發明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法。有鑒于此，本發明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法，所述轉...

通過提高出鋼溫度不低于1670℃、采用lf爐并控制精煉結束時的氧含量、在rh爐脫碳處理不吹氧升溫及脫碳結束后鋼水中氧含量，使澆注次數提高至不低于5次，生產成本能降低不低于5%的生產**碳鋼可澆性的方法。實現上述目的的措施：一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度不低于1670℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640~1665℃；在停止加熱**min內按照1~3kg/噸鋼加入精煉劑；并控制結束時氧含量在500~800ppm；當氧含量高于800ppm時采用al脫氧達到氧控制值；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧...

從而使水冷伺服缸輸出量接近期望值的器件。位移傳感器，是安裝在水冷伺服缸活塞桿用來檢測水冷伺服缸活塞桿運動位移的器件。a/d轉化模塊，是把模擬信號轉化為數字信號的模塊，d/a轉化模塊，是把數字信號轉化成模似信號的模塊，比例調節器，也就是比例放大器，伺服閥，是液壓控制的元件，液壓缸是液壓系統的執行元件。從圖6中能清楚看出，位移傳感器25把信號傳給反饋控制器，并控制伺服閥20，其中還有一路是從反饋控制器與期望值的比較，從圖上箭頭指示是看不出的，但是一般都是這么畫。下面舉例說明：本發明以十二機十二流為例說明實施的方案，以其中前列為例說明末端電磁攪拌位置實時伺服控制方法，一種多流連鑄機末端電磁攪...

無法使用扇形段輥縫控制模式的轉換功能。具體地，本實施例中連鑄機扇形段共有13個扇形段，每個扇形段由4個油缸組成實現打開關閉動作，每個油缸動作過程中的位置由位置傳感器來檢測，一旦故障2個位置傳感器，則扇形段位置無法確定，扇形段會自動鎖定位置使油缸不動作，所以一個扇形段壞2個傳感器，無法使用扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式轉換功能。連鑄機快換***，選擇軟壓下輥縫控制模式的過程中出現各種異常情況，此時需要工作人員觀察所有扇形段位置，如果發生某扇形段關閉力過大，拉不動板坯時，可以先取消軟壓下輥縫控制模式，扇形段會自動打開，必要時可以手動強制把扇形段打開到比較大，避免連鑄機凍坯。本領域技術人員在考...

技術實現要素：本發明目的是提供連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代手動調節的方法，將連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代傳統的手動電位器調節，避免了因為外界溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢造成電位器電阻變化，而影響電位器的精度，從而造成生產過程中常常因拉速不穩定引起液面波動，對產品的質量產生影響，嚴重時造成的生產中斷，以及帶來的不必要的維護工作；采用hmi拉速控制操作更為簡便，調節幅度和上下限值還可以進行適當的修改，**滿足了對產品質量的要求和工藝操作的要求，不用再對拉速相關的控制器件進行維護，降低了維護成本，完全消除了由于電位器異常損壞造成的生產中斷和電位器調節不穩定影響坯子...

但并不是每一種變頻器都適合用來改造。這主要是因為通用型變頻器是為控制交流電機而設計的，并不適于用作電磁攪拌電源。SVF-EV變頻器，與同類變頻器相比較，更為適合改裝成電磁攪拌用的變頻電源。SVF-EV變頻器內部安置了直流電抗器，可以在電網電壓瞬間波動時，保護變頻器的整流部分，同時也***了由于整流所產生的部分諧波電流對電網的影響，改善了輸入到變頻器的電流波形，增強了變頻器抵抗電網電壓浪涌的能力，同時交流電抗器還減小了由于諧波電流所產生的諧波電壓，減小了對同電源系統中的影響。變頻器輸出電流波形為正弦波，波形畸變率小，這對于保護攪拌器線圈十分重要。在分立組件組成的電源系統中不可缺少的隔離變...

本發明涉及一種冶煉方法，確切地屬于一種生產**碳鋼可澆性的方法，特別適宜碳含量在100ppm以下且鑄坯尺寸在200mm以下的**碳鋼的冶煉方法。背景技術：：目前，方坯連鑄機生產**碳鋼主要有電纜鋼和工業純鐵兩大類鋼種，其中電纜鋼盤條是近幾年發展起來的新鋼種。用電纜鋼盤條制作的銅包鋼絲，來替代純銅銅絲，**碳電纜鋼屬于軟態銅包鋼絲。**品種對鋼中主要元素成分要求如下：元素csimnpsalt含量≤≤≤≤≤≤：鐵水預處理--轉爐--lf爐--rh--連鑄，其中lf爐為非必須工序。該鋼種必須經過rh深脫碳，脫碳前鋼和渣保證一定的氧化性以利于脫碳氧化反應，rh采用鋁進行終脫氧，熔渣氧化性較高，...