從而滿足了生產的需求。應當理解的是，以上的一般描述和后文的細節描述*是示例性和解釋性的，并不能限制本發明。附圖說明此處的附圖被并入說明書中并構成本說明書的一部分，示出了符合本發明的實施例，并與說明書一起用于解釋本發明的原理。為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，對于本領域普通技術人員而言，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。圖1示出了根據本發明的一個實施例的連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法的步驟流程圖。圖2示出了根據本發明的一個實施例的線性收縮輥縫控制模式下設備位置的示意圖...

本實用新型屬于冶金設備技術領域，具體涉及一種強度高、安裝和維修便捷、整體抗熱變形能力強、隔熱保溫性能好的連鑄機中間罐用**度分體式罐蓋。背景技術：中間罐是連鑄機的重要部件之一，是由耐火材料制成的容器。首先加熱成液態的鋼水裝在盛鋼桶中，將盛鋼桶中的鋼水澆入中間罐，鋼水會從中間罐的水口分配到各個結晶器中，之后鋼水會在結晶器中從液態鋼水冷卻成固態鋼坯。中間罐在連鑄機中主要起起銜接鋼水，分流鋼水，減壓穩流和防止外界污染的作用。但是由于盛鋼桶內鋼水液面高度有5～6m，當鋼水倒入中間罐時會產生很大的沖擊力，飛濺的鋼水會使中間罐罐蓋受熱熔化，尤其是罐蓋中間部分，由于熱輻射比較大，長期受熱而導致變形、...

按照所述軟壓下輥縫控制模式的目標位置進行壓下控制。進一步地，所述***的連鑄機快換啟動信號包括在連鑄機快換期間利用兩臺中間包車位置互換自動識別所述連鑄機快換啟動信號。進一步地，通過接近開關檢測所述中間包車的位置，實現所述中間包車在快換行走中自動確認所述連鑄機快換啟動信號。進一步地，基于plc控制系統的**程序獲取快換后所述板坯的拉出長度和位置。進一步地，所述plc控制系統還包括連鎖保護模塊，所述連鎖模塊獲取滿足所述壓下輥縫控制模式的轉換條件；所述轉換條件包括所述連鑄機的澆鑄速度小于，澆鑄總長度大于15m，澆鑄位信號已***，一臺中間包車在行走，另一臺中間包車不在所述澆鑄位。進一步地，所...

軸承對于連鑄機機械設備來說，是非常重要的零部件，我們在選擇軸承時，一定要注意一些標準事項，這樣軸承的使用能保證安全的運轉，且使用性能也會有所提高，告訴大家選擇連鑄機軸承時需要驗證哪些標準事項。外圈外圓無蠕動腐蝕；無高溫變色；無裂紋和缺口；橢圓度不大于1/2游隙值；承載區無剝落、密集壓痕、密集麻點和較深靜置腐蝕。內圈內孔無嚴重的蠕動腐蝕，無任何裂紋和嚴重磨損；無超過滾道面寬度1/3的線狀靜置腐蝕痕跡；無高溫變色；滾道面無剝落、密集壓痕、較深腐蝕；滾道面無過度磨損。滾動體同一套軸承滾動體尺寸變化量在；無高溫變色；無貫穿滾動面的靜置腐蝕；滾動面無剝落；無深度超過；無密集麻點；無明顯磨損帶。保...

并將***一次正常的拉速設定值（已經在程序里做了存儲）作為拉速調節的初始值，這樣避免在生產過程中拉速的驟然變化造成坯子質量問題，接下來操作工可以根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。所述步驟（3）中，由hmi輸入設定拉速值作為完全取消電位器調節的hmi拉速控制，當取消電位器調節后，從鑄機自動開澆開始，到尾坯澆鑄停止，均由操作工根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。本發明的有益效果是：將連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代傳統的手動電位器調節，避免了因為外界溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢造成電位器電阻變化，而影響...

軸承對于連鑄機機械設備來說，是非常重要的零部件，我們在選擇軸承時，一定要注意一些標準事項，這樣軸承的使用能保證安全的運轉，且使用性能也會有所提高，告訴大家選擇連鑄機軸承時需要驗證哪些標準事項。外圈外圓無蠕動腐蝕；無高溫變色；無裂紋和缺口；橢圓度不大于1/2游隙值；承載區無剝落、密集壓痕、密集麻點和較深靜置腐蝕。內圈內孔無嚴重的蠕動腐蝕，無任何裂紋和嚴重磨損；無超過滾道面寬度1/3的線狀靜置腐蝕痕跡；無高溫變色；滾道面無剝落、密集壓痕、較深腐蝕；滾道面無過度磨損。滾動體同一套軸承滾動體尺寸變化量在；無高溫變色；無貫穿滾動面的靜置腐蝕；滾動面無剝落；無深度超過；無密集麻點；無明顯磨損帶。保...

無法使用扇形段輥縫控制模式的轉換功能。具體地，本實施例中連鑄機扇形段共有13個扇形段，每個扇形段由4個油缸組成實現打開關閉動作，每個油缸動作過程中的位置由位置傳感器來檢測，一旦故障2個位置傳感器，則扇形段位置無法確定，扇形段會自動鎖定位置使油缸不動作，所以一個扇形段壞2個傳感器，無法使用扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式轉換功能。連鑄機快換***，選擇軟壓下輥縫控制模式的過程中出現各種異常情況，此時需要工作人員觀察所有扇形段位置，如果發生某扇形段關閉力過大，拉不動板坯時，可以先取消軟壓下輥縫控制模式，扇形段會自動打開，必要時可以手動強制把扇形段打開到比較大，避免連鑄機凍坯。本領域技術人員在考...

本發明之所以在rh爐全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，并終脫氧值控制在15~40ppm，推薦地終脫氧值在15~32ppm，且測氧一次是在脫碳結束后先進行一次，再次測氧是在加鋁脫氧循環到5min時進行，是由于從鋼質純凈度考慮，rh如果吹氧升溫會產生大量的氧化鋁，故選用lf電極加熱替代；終脫氧值主要從鋼種的需求和生產順行兩方面考慮，如脫氧值大于40ppm，在連鑄坯表面會產生皮下氣泡，這主要是由于鋼水中的氧、碳在凝固時反應產生的，如脫氧值小于15ppm，說明加入的鋁偏多，鋼水脫氧過深存在過量的als，在澆注過程中容易二次氧化，在水口處聚集從而結瘤。本發明與現有技術相比，無需進行鈣...

在噴嘴設計參數和使用條件完全相同的條件下，不同制造廠、不同材料的噴嘴，有的不到一個月就堵塞嚴重，有的3—4個月不堵塞。噴嘴內表面是否耐磨影響因素很多，一般認為與材料的微量元素、熱處理和加工工藝有關，還難以定量分析。從使用角度看，較簡單的方法就是選擇耐磨壽命長的噴嘴。在特定的使用條件下，定期檢測的性能參數比如流量、噴射角和噴水分布的變化，通常在三個月至半年即可查清噴嘴的磨損壽命。選擇耐磨壽命長的噴嘴不僅可以降低成本，還**減少生產事故、廢次品和維修量。二、連鑄噴嘴設計影響連鑄噴嘴的參數包括噴射角、流量、噴水分布、打擊力、噴霧顆粒和速度分布、磨損壽命等，在現代化的噴嘴檢測試驗室可以對這些性...

和小車5相連接的水冷伺服缸8的活塞23處于缸筒的比較低端。以其中前列為例說明，二位四通換向閥29的電磁鐵1dt失電，主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28的控制油和二位四通換向閥29的泄油口相連接，主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28處于自鎖狀態。伺服閥20沒有接到任何信號。工作：工控機首先根據連鑄工藝參數及水冷伺服缸8的參數生成期望軌跡曲線，得到期望軌跡位移m；工控機通過位移傳感器25實時檢測水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移l，工控機對活塞桿24伸出位移的檢測、控制是每隔固定的周期進行的。如果在某一時刻水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移與到期望軌跡位移之差不為...

其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度1687℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1645℃；在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑；由于結束時氧含量在866ppm，通過加入鋁丸脫氧后氧含量在704ppm；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧升溫；在深脫碳后采用al進行終脫氧，按照，脫氧值在，后破真空進行澆注，由于氧含量在期限定范圍之內，故無需或補加鋁4）進行連鑄：澆注全程采用吹氬保護，并加滿無碳覆蓋劑；控制拉坯速度在；5）進行后續軋制。經觀測，本實施例澆注6次時，其下水口處未發現有跳棒結瘤現象，噸鋼少用鋁。實施例4一種提高方坯連鑄機生產**碳...

拉矯機啟動后觀察快換新澆鑄長度(b)2的變化情況，當快換新澆鑄長度增加后連鑄機快換功能真正運行，否則判定為故障，則不允許扇形段軟壓下輥縫控制模式開啟。進一步地，在連鑄機快換啟動信號***后，快換新澆鑄長度(b)2在小于3000mm時，手動***扇形段輥縫軟壓下輥縫控制模式hmi***按鈕4，當扇形段輥縫控制模式顯示1由manual模式轉為speed模式時，扇形段輥縫會按照本發明的步驟逐步壓到目標位置。進一步地，當speed模式表與model模式表接近時，手動轉為model模式。圖5中，扇形段輥縫控制模式顯示1包括speed、model和manual，其中speed顯示綠色時表示扇形段輥...

對成本及鋼中夾雜物均有不利影響。由馬富平等發表于2014年30卷002期《煉鋼》上的文獻，即《**碳鋼方坯連鑄生產工藝研究》，介紹了在方坯連鑄**碳鋼的操作實踐,工藝路線為"轉爐→lf精煉→rh真空處理→方坯連鑄"，采用三步頂渣改質工藝(轉爐、lf、rh工序鋼包頂渣改質),可將頂渣w(feo+mno)控制在3%左右,為鋼液鈣處理創造有利條件,避免水口絮流,實現多爐連澆。該文獻同樣也是強調熔渣改質，使用鈣處理工藝改善澆注性。由馬富平等發表于2011年0s1期《北京科技大學學報》上的文獻，即《**碳鋁***鋼方坯連鑄工藝》，為了對**碳鋁***鋼的生產工藝進行優化研究,確立了轉爐-lf-r...

從而滿足了生產的需求。應當理解的是，以上的一般描述和后文的細節描述*是示例性和解釋性的，并不能限制本發明。附圖說明此處的附圖被并入說明書中并構成本說明書的一部分，示出了符合本發明的實施例，并與說明書一起用于解釋本發明的原理。為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，對于本領域普通技術人員而言，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。圖1示出了根據本發明的一個實施例的連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法的步驟流程圖。圖2示出了根據本發明的一個實施例的線性收縮輥縫控制模式下設備位置的示意圖...

按照所述軟壓下輥縫控制模式的目標位置進行壓下控制。進一步地，所述***的連鑄機快換啟動信號包括在連鑄機快換期間利用兩臺中間包車位置互換自動識別所述連鑄機快換啟動信號。進一步地，通過接近開關檢測所述中間包車的位置，實現所述中間包車在快換行走中自動確認所述連鑄機快換啟動信號。進一步地，基于plc控制系統的**程序獲取快換后所述板坯的拉出長度和位置。進一步地，所述plc控制系統還包括連鎖保護模塊，所述連鎖模塊獲取滿足所述壓下輥縫控制模式的轉換條件；所述轉換條件包括所述連鑄機的澆鑄速度小于，澆鑄總長度大于15m，澆鑄位信號已***，一臺中間包車在行走，另一臺中間包車不在所述澆鑄位。進一步地，所...

在噴嘴設計參數和使用條件完全相同的條件下，不同制造廠、不同材料的噴嘴，有的不到一個月就堵塞嚴重，有的3—4個月不堵塞。噴嘴內表面是否耐磨影響因素很多，一般認為與材料的微量元素、熱處理和加工工藝有關，還難以定量分析。從使用角度看，較簡單的方法就是選擇耐磨壽命長的噴嘴。在特定的使用條件下，定期檢測的性能參數比如流量、噴射角和噴水分布的變化，通常在三個月至半年即可查清噴嘴的磨損壽命。選擇耐磨壽命長的噴嘴不僅可以降低成本，還**減少生產事故、廢次品和維修量。二、連鑄噴嘴設計影響連鑄噴嘴的參數包括噴射角、流量、噴水分布、打擊力、噴霧顆粒和速度分布、磨損壽命等，在現代化的噴嘴檢測試驗室可以對這些性...

附圖說明圖1是本發明hmi畫面編輯和制作的界面圖；圖2是本發明的變量進行定義的界面圖；圖3是本發明連鑄機在生產過程中由hmi輸入設定拉速值替代手動電位器調節拉速的畫面。具體實施方式為了使發明實施案例的目的、技術方案和優點更加清楚，下面將結合實施案例中的附圖，對本發明實施案例中的技術方案進行清晰的、完整的描述，顯然，所表述的實施案例是本發明一小部分實施案例，而不是全部的實施案例，基于本發明中的實施案例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的所有其他實施案例，都屬于本發明保護范圍。連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代手動調節的方法，包含以下步驟：（1）hmi畫面編輯和制作，在h...

如圖2的中罐蓋a及圖3所示，所述陶瓷纖維板4通過陶瓷粘結劑連接到頂板2的底面，所述陶瓷纖維板4未涂有陶瓷粘結劑處與頂板2的底面之間存在空隙9。所述頂板2設置有與空隙9連通的多個通孔ⅱ。所述拼接件1包括與頂板2的頂面垂直固定連接的底座101，所述底座101設置有與之垂直的通孔ⅲ或固定設置有耐高溫螺母102，所述左罐蓋b、右罐蓋c的拼接件1與中罐蓋a的對應拼接件1通過穿過通孔ⅲ或耐高溫螺母102的耐高溫螺栓103連接。所述耐火澆注層ⅰ6為底面的工作面呈上弧形結構。所述邊框3的底面和/或至少罐蓋相互連接的外側面設置有耐火澆注層ⅱ或涂刷有耐高溫涂料。所述邊框3與耐火澆注層ⅱ連接的外側面固定設置...

通過提高出鋼溫度不低于1670℃、采用lf爐并控制精煉結束時的氧含量、在rh爐脫碳處理不吹氧升溫及脫碳結束后鋼水中氧含量，使澆注次數提高至不低于5次，生產成本能降低不低于5%的生產**碳鋼可澆性的方法。實現上述目的的措施：一種提高方坯連鑄機生產**碳鋼可澆性的方法，其步驟：1）進行轉爐冶煉：控制出鋼溫度不低于1670℃，出鋼鋼水中碳在；2）進行lf爐精煉：采用電極加熱使鋼水溫度達到1640~1665℃；在停止加熱**min內按照1~3kg/噸鋼加入精煉劑；并控制結束時氧含量在500~800ppm；當氧含量高于800ppm時采用al脫氧達到氧控制值；3）在rh爐進行脫碳處理：其全程不吹氧...

從而滿足了生產的需求。應當理解的是，以上的一般描述和后文的細節描述*是示例性和解釋性的，并不能限制本發明。附圖說明此處的附圖被并入說明書中并構成本說明書的一部分，示出了符合本發明的實施例，并與說明書一起用于解釋本發明的原理。為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，對于本領域普通技術人員而言，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。圖1示出了根據本發明的一個實施例的連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉換方法的步驟流程圖。圖2示出了根據本發明的一個實施例的線性收縮輥縫控制模式下設備位置的示意圖...

通常連鑄用噴嘴型號一般由5部分代碼組成。***部分代碼表示噴嘴類型，如PZ指水噴嘴，HPZ指氣水混合霧化噴嘴（簡稱氣霧噴嘴）。第二部分代碼表示標態壓力（水噴嘴水壓為，氣霧噴嘴氣水壓均為）下的水流量（水噴嘴縮小10倍讀取），單位：L/min。第三部分代碼表示標態壓力下的噴射角。第四部分代碼表示噴淋形狀，如B表示扁平形，QZ表示實心錐形，TY表示橢圓形，等等。第五部分代碼表示噴淋種類。注意：水噴嘴型號的**前面通常把連接螺紋的代號表示出來。氣霧噴嘴流量代碼和噴射角代碼之間用“—”連接。到目前為止我國擁有圓坯連鑄機86臺，連鑄圓坯可以直接穿孔軋制鋼管、鍛制輪轂、齒輪等。扇形段二次冷卻水是通過...

本專利申請屬于鋼鐵冶金連鑄生產控制技術領域，更具體地說，是涉及一種多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制方法。背景技術：煉鋼廠連鑄電磁攪拌已成為一種控制凝固組織、改善鑄坯質量的重要手段。世界各國鋼鑄機都普遍采用了電磁攪拌技術。在中國，許多鋼鐵廠都已經采用了結晶器電磁攪拌。然而，對于高碳鋼，鑄坯在二次冷卻中會出現縮孔、v型偏析、中心偏析質量缺陷，偏析缺陷隨著方坯斷面的增大而增加。為了解決高碳鋼的中心偏析缺陷，國內外開展了多種技術研究，其中是重要的是凝固末端電磁攪拌。為了獲得好的攪拌效果，末端攪拌器的安置位置很重要。過早攪拌等同于二冷區電磁攪拌不能起到應有的效果，而過遲攪拌鋼水已經凝...

對成本及鋼中夾雜物均有不利影響。由馬富平等發表于2014年30卷002期《煉鋼》上的文獻，即《**碳鋼方坯連鑄生產工藝研究》，介紹了在方坯連鑄**碳鋼的操作實踐,工藝路線為"轉爐→lf精煉→rh真空處理→方坯連鑄"，采用三步頂渣改質工藝(轉爐、lf、rh工序鋼包頂渣改質),可將頂渣w(feo+mno)控制在3%左右,為鋼液鈣處理創造有利條件,避免水口絮流,實現多爐連澆。該文獻同樣也是強調熔渣改質，使用鈣處理工藝改善澆注性。由馬富平等發表于2011年0s1期《北京科技大學學報》上的文獻，即《**碳鋁***鋼方坯連鑄工藝》，為了對**碳鋁***鋼的生產工藝進行優化研究,確立了轉爐-lf-r...

并將***一次正常的拉速設定值（已經在程序里做了存儲）作為拉速調節的初始值，這樣避免在生產過程中拉速的驟然變化造成坯子質量問題，接下來操作工可以根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。所述步驟（3）中，由hmi輸入設定拉速值作為完全取消電位器調節的hmi拉速控制，當取消電位器調節后，從鑄機自動開澆開始，到尾坯澆鑄停止，均由操作工根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。本發明的有益效果是：將連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代傳統的手動電位器調節，避免了因為外界溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢造成電位器電阻變化，而影響...

并將***一次正常的拉速設定值（已經在程序里做了存儲）作為拉速調節的初始值，這樣避免在生產過程中拉速的驟然變化造成坯子質量問題，接下來操作工可以根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。所述步驟（3）中，由hmi輸入設定拉速值作為完全取消電位器調節的hmi拉速控制，當取消電位器調節后，從鑄機自動開澆開始，到尾坯澆鑄停止，均由操作工根據生產節奏和鋼水溫度進行拉速調節，調節幅度和上下限值都可以進行修改。本發明的有益效果是：將連鑄機澆鑄速度由hmi輸入設定替代傳統的手動電位器調節，避免了因為外界溫度變化、磨耗及滑動器與可變電阻器之間的污垢造成電位器電阻變化，而影響...

步驟e3.如果在某一時刻伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移的差值不為零，則進入步驟e4；如果差值為零，則工控機向伺服缸發出保持活塞桿不變的指令，接著轉到步驟e5；步驟e4.采用雙閉環控制策略和pid迭代算法，對伺服缸的輸入信號進行控制，從而控制伺服缸活塞桿的伸出長度；步驟e5.工控機繼續偵測是否收到停澆信號，若沒有收到停澆信號，則轉到步驟e2，若收到停澆信號則進入步驟e6；步驟e6.澆注結束，末端電磁攪拌回到初始位置。本發明技術方案的進一步改進在于：步驟e4的具體控制過程為：伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的差值一方面經過模擬處理：差值通過反饋控制器來及時修正伺服閥的輸入量，從...

本發明涉及一種冶煉方法，確切地屬于一種生產**碳鋼可澆性的方法，特別適宜碳含量在100ppm以下且鑄坯尺寸在200mm以下的**碳鋼的冶煉方法。背景技術：：目前，方坯連鑄機生產**碳鋼主要有電纜鋼和工業純鐵兩大類鋼種，其中電纜鋼盤條是近幾年發展起來的新鋼種。用電纜鋼盤條制作的銅包鋼絲，來替代純銅銅絲，**碳電纜鋼屬于軟態銅包鋼絲。**品種對鋼中主要元素成分要求如下：元素csimnpsalt含量≤≤≤≤≤≤：鐵水預處理--轉爐--lf爐--rh--連鑄，其中lf爐為非必須工序。該鋼種必須經過rh深脫碳，脫碳前鋼和渣保證一定的氧化性以利于脫碳氧化反應，rh采用鋁進行終脫氧，熔渣氧化性較高，...

pid迭代學習處理后的數據與設置在工控機內的***控制量儲存器中的期望軌跡數據疊加在一起作為伺服缸下一次的控制量，從而將伺服缸活塞桿的位置調節到理想位置，**終使得伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的誤差調整為零。本發明技術方案的進一步改進在于：通過多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置來實現上述方法，多流連鑄機末端電磁攪拌位置的實時精細伺服控制裝置包括模擬量處理裝置、數字量處理裝置、a/d轉化模塊、d/a轉化模塊、與模擬量處理裝置連接并與伺服缸的活塞對應配合的伺服液壓系統、與末端電磁攪拌對應配合的末端電磁攪拌調節機構；模擬量處理裝置包括用于存儲期望軌跡的期望軌跡存儲器、...

連鑄機快換時，兩臺中間包車需要從預備位、澆鑄位進行互換，在位置互換過程中，通過接近開關實現檢測，控制系統在連鑄機澆鑄過程中一旦檢測到兩臺中間包車有啟動信號并且完成位置互換，則立即自動執行中間包車快換功能，這樣有利于減少人員操作實現設備自動化。需要說明的是，有啟動信號并且完成位置互換：“有啟動信號”指中間包車移動行走信號發出，也就是2臺中間包車其中1臺向預備位行走，另1臺向澆鑄位行走，在行走信號發出后，分別檢測到1臺由澆鑄位行走到預備位，另1臺由預備位行走到澆鑄位時，控制系統檢測確認后會發出中間包車位置進行互換。解決因接近開關故障發出誤信號造成設備動作，此種設計在中間包車沒有行走時即使接...

圖4示出了根據本發明的一個實施例的線性收縮輥縫控制模式轉換軟壓下輥縫控制模式中設備位置的示意圖。如圖4所示，顯示連鑄機正在由進行線性收縮輥縫控制模式轉換軟壓下輥縫控制模式，其中s06-s07扇形段突然壓力增大的原因是，基于快換后新拉出板坯位于連鑄機的機械長度上的位置，判斷板坯移動至相應扇形段時，解除扇形段鎖定信號，按照軟壓下輥縫控制模式的目標位置進行壓下控制，扇形段輥縫加大壓下量，板坯對扇形段油缸的反作用力造成。快換前0段、1段、2段板坯已經進入s08-s09-s10-s11扇形段內，而后面的就是新快換后新拉出板坯進入到s04-s05-s06扇形段，這時plc控制系統計算出的輥縫目標位...